2．工况2
在开挖完毕后，下闸蓄水至380.0m高程时，水荷载作用在进水口边坡岩体上产生的变形和应力分布如下所述：
（1）位移计算成果
进水口边坡底板的最大位移为17.318mm，比施工开挖时减少2.76mm。进水口边坡坡面上位移的变化量要小于底板，最大仅在1mm左右。边坡上的最大位移值为9.15mm。
（2）应力计算成果
边坡坡面上岩体的应力变化较小，坡脚的应力变化也只有0.5MPa左右。应力分布规律基本与工况1相同。
3．工况3
工况3是在工况2的基础上不考虑地震荷载时对进水口边坡进行计算分析，并将其计算结果与工况2进行对比分析。
位移结果显示，在不考虑地震荷载时，边坡面上的最大位移为7.88mm，小于运行期考虑地震荷载时的最大位移9.15mm。进水口底板处的最大位移略有加大，为17.634mm，工况2下为17.318mm，是由该处位移Y方向分量与地震荷载方向相反所致。就整个进水口边坡坡面的位移变化趋势来看，位移的变化主要出现在地震荷载所加的方向上，进水口边坡坡面岩体位移表现为Y方向位移分量较考虑地震荷载时要小。
从拉应力的分布形态来看，当运行期不考虑地震荷载时，最大拉应力依然出现在软弱夹层处，为1.26MPa左右，相比考虑地震荷载时边坡坡面岩体出现的拉应力要有所减小。计算结果表明，地震荷载对进水口边坡的安全系数有一定的不利影响，但是从数值变化来看，影响不是很大。
4．工况4
工况4是在开挖完毕后，下闸蓄水至380.0m高程时，计算分析渗流作用对进水口边坡岩体位移变形和应力分布的影响，并计算运行期间水位从正常蓄水位骤降至死水位时对边坡位移、稳定的影响。
根据有限元计算成果，水位由河床常年水位上升到正常蓄水位，在渗流场作用下边坡岩体上产生的位移方向与边坡开挖产生的位移方向相反，对边坡的影响是有利的。
而当水位从正常蓄水位骤降至死水位时，边坡岩体位移的改变值相对较大，最大值有0.8mm左右。虽然从位移上看，水位骤降对边坡的整体稳定性影响不是很大，但是由于岩体里面的水不能及时排除出，一方面使边坡岩体的容重增大，增加了岩体的下滑力；另一方面，裂隙中水流所产生的静水和动水压力对节理较发育边坡岩体的块体稳定威胁较大。
5．工况5
本工况为正常运行期进水口边坡稳定性分析，考虑的荷载有地应力、重力、水荷载、锚固荷载等。计算结果显示，考虑锚固和水荷载时，进水口边坡坡面上最大位移为7.42mm，较工况3的7.88mm少了0.46mm，而坡面上位移平均减少1mm左右。进水口底板回弹位移最大值为17.68mm，与工况3的17.634mm基本一致。
从拉应力的分布形态来看，边坡坡面岩体上没有出现1.2Mpa以上的较大拉应力。由于锚固的作用，拉应力值较工况3有所减小，马道尖角处出现的拉应力集中在0.4Mpa以下，坡面上最大拉应力为1.18Mpa，依然出现在软弱夹层处。
综上所述，进水口边坡在正常运行期内，具有良好的整体稳定性。
六、有限元计算结果分析
根据计算成果，对向家坝地下厂房进水口边坡的变形特点和应力分布规律作如下总结：
(1) 在施工开挖时，进水口边坡坡面变形表现为开挖引起的卸荷回弹，但其值不大，最大位移值为9.85mm。整个进水口边坡开挖区域位移变形最大的位置在进水口底板处，其最大位移值达到20.08mm。
(2) 进水口边坡坡面的部分区域出现拉应力，在软弱夹层处出现0.85～1.08MPa的较大拉应力，在其它部位拉应力很小甚至不出现拉应力。在软弱夹层附近出现较大拉应力的区域应及时进行加固，避免出现局部失稳。
(3) 在向家坝进水口边坡开挖和加固过程中，没有过大的拉应力和塑性变形区。进水口边坡大多数区域处于压应力状态，仅在边坡马道局部出现较小的拉应力区，边坡开挖卸荷显著的深度为3～8米。说明向家坝进水口边坡开挖是稳定的，其开挖加固顺序是合理的。
七、进水口边坡处理措施
有限元法分析计算的结果表明，在考虑了边坡开挖、因施工爆破等可能造成的节理裂隙或卸荷裂隙贯通、持续暴雨或水库水位骤降等因素对边坡稳定性的影响后，边坡位移不大，其整体稳定是有保证的。但在开挖过程中，边坡局部受地质优势面、层面切割形成不利的块体组合，也可能产生局部失稳。